Akımı Hesaplamak
Akımı Hesaplamak Bir metal-yalıtkan-metal birleşiminden geçen akımı hesaplamak için bu yöntemin ilk kez türetildiği makale, teori öğrencileri ve deneyciler için oldukça zor olduğunu kanıtlıyor. Aslında, temel adım, çok-cisim teorisi çerçevesinde, parçalar halinde akıllı bir entegrasyona dayanmaktadır. Bu, yoğunluk fonksiyonel teorisi içinde hesaplanan dalga fonksiyonları ile açık ilişkisini oldukça belirsiz hale getirir. Bu nedenle zamana bağlı pertürbasyon teorisine dayalı türevi bu noktada ekliyoruz. Türetme iki açık varsayıma dayanmaktadır: 1. Tünel açma kavşağının iki ucu arasında herhangi bir etkileşim veya akım akışı olmadan, tüm sistem, uygun bir şekilde yüzeyde bulunan özdurumlara (ψμ) ve uçta bulunan özdurumlara (χν) ayrılan ayrı bir ortogonal özdurumlar kümesi içerir. Bu koşul altında, alt sistemlerin iki Hamiltoniyeni yalnızca potansiyelleri bakımından farklılık gösterir. 2. Tünel açma koşulu altındaki toplam potansiyel, iki potansiyelin toplamıdır: biri yüzey için, US ve biri uç için, UT. Bu potansiyellerin her ikisi de vakum aralığında üstel olarak azaldığından, bu iki engel arasındaki vakum aralığındaki bir yüzeyde üst üste binmeleri çok küçük olacaktır ve ihmal edilebilir. Bardeen benzeri bir forma yeniden yazılabilir. İntegral yalnızca ucun bölgesini kapsar, çünkü potansiyel UT dışarıda sıfırdır. Uç durumları için Schrödinger denklemiyle yazabiliriz. Delta fonksiyonelliği nedeniyle Eμ ve Eν enerjileri eşit olmalıdır; bu nedenle matris elemanı aşağıdaki biçimde de yazılabilir (entegrasyon bölgesinde yüzey potansiyelinin sıfır olduğuna dikkat edin). Ve Gauss teoreminin yardımıyla, kinetik enerjinin operatörü bir gradyan olurken, integral S ayırma yüzeyi üzerinde bir yüzey integraline dönüştürülür. Matris elemanı enerji boyutuna sahiptir. Uç ve numunenin tüm durumlarını, işgal olasılıklarını, tünel açma akımını dikkate alarak entegre etmek gerekir. Buradaf(E)=[1+exp(E−EF)/kBT]−1, Fermidistribution işlevidir, ρS (EF ), örneğin durum yoğunluğudur (DOS) ve ρT (EF ), ucun DOS'udur. Sonuç, esas olarak Tersoff ve Hamann tarafından hesaplamalarının temeli olarak kullanılan sonuçtur. Küresel Simetrinin Uç Durumları Sorunu daha da azaltan uç durumları χν hakkında makul bir varsayımla sonucu basitleştirmek cazip gelebilir, ideal olarak uç sisteminin teorik modele açıkça dahil edilmesi gerekmeyecek şekilde. Bunun nasıl yapılabileceği önce Tersoff ve Hamann tarafından, sonra da gösterildi. Temel adım, Green'in vakum Schrodinger denkleminin fonksiyonları olan uç durumlarını dikkate almaktır. Bu işlevler açıklanmıştır. Burada nμ(R), STM uç tepesinin merkezindeki μ durumlarının elektron yoğunluğudur. Bu, Tersoff ve Hamann'ın biraz farklı bir yolla elde ettikleri sonuçtur. Devrede akım hesaplama Akım hesaplama Ohm hesaplama makinesi Akım Hesaplama formülü Devre akımı hesaplama programı Gerilim hesaplama programı Watt akım hesaplama Monofaze akım hesabı Manyetik Tünel Kavşakları Manyetik sistemlerde elektronların taşıma özellikleri sadece dalga fonksiyonlarına ve özdeğerlerine değil, aynı zamanda spin durumlarına da bağlıdır. Bir manyetik sistemdeki elektron yayılımının açık bir hesabı için, gerçek uzayda bir kristal yüzey ile bir STM ucu arasındaki bir tünel bağlantısındaki durumu ele alalım. Bir kristaldeki manyetik anizotropi, elektron spinlerinin dönme simetrisini bozar. Bu durumda spin durumları bir kristalin manyetik eksenine yansıtılır. Aşağıda, bu simetri kırılmasının tünel bağlantımızı oluşturan iki ayrı sistemde meydana geldiğini varsayıyoruz. Manyetik eksenlerin yönüne bağlı olarak, iki sınırlayıcı durum ayırt edilmelidir. Numunenin ve ucun manyetik ekseni paralel veya antiparaleldir. İlk durumda, numunenin spin-up durumlarından (n↑S) ucun spin-up durumlarına (n↑T) tünel yapan tüm elektronları, ikinci durumda spin-up durumlarından tünel oluşturan elektronları özetlemeliyiz.  İki vektörün rastgele bir φM açısı çevrelediği genel durumda, tünelleme akımının simetrisini farklı dönüş yönelimlerine göre analiz ederiz. Pertürbasyon yaklaşımı içinde tünelleme akımı, tünelleme matris elemanı Mμv'nin karesiyle orantılıdır. İntegral, numune ve ucun ayırma yüzeyi boyunca uzanır; numunenin spin polarize dalga fonksiyonları ψμσ ile verilir; ucun dalga fonksiyonları χνσ ile gösterilir; toplam, döndürme durumları üzerinde uzanır. Yoğunluk fonksiyonel teorisinde (DFT), sabit bir geçiş matrisi elemanı için ve bir pertürbasyon içindeki akım tarif edilebilir. φM, MS ve MT arasındaki açıdır. Denklem, ρS ve ρT olmak üzere iki yoğunluk matrisinin bir çarpımının izi aracılığıyla yapılan ölçümlerin açıklamasından kaynaklanır. Bu matrisler, iki alt sistemin elektron yoğunluğunu resmileştirir. İki durumdaki örnek sistemin elektronlarının yoğunluğu ↑ ve ↓ verilir. Akım, bu iki matrisin çarpımıyla orantılıdır. Genel olarak, numunenin ve ucun yukarı ve aşağı dönüş durumları için uzaydaki yönler farklıdır. Bu nedenle, ucun yoğunluk matrisi, numune durumlarına göre φM açısı kadar döndürülmelidir. Ucun yoğunluk matrisini φM kadar, örneğin x ekseni etrafında döndürerek, Ux(φM ) döndürme operatörünü elde ederiz. Orantı sabiti, paramanyetik tünelleme akımı I0'dır. Denklem böylece, bu akımı numunenin ve ucun spin-polarize durumları için ölçmemiz ve spin durumlarının iki yarım sistemde uzayda iki farklı yöne yansıtılması durumunda tünel açma akımını tanımlar. Numune ve ucun polarizasyonu PS(T) daha sonra tanımlanır. Bu doğrudan takip eder. Polarizasyon, integral bir miktardır, örneğin, farklı spin durumlarındaki elektronların sayısı arasındaki farkın toplam elektron sayısına bölümü. Tünel bağlantısı boyunca |Mμν|2 geçiş olasılığını göz ardı edersek ve her iki taraftaki spin-up veya spin-down durumlarındaki elektronların sayısına odaklanırsak, paramanyetik akım I0 için aşağıdaki ifadeyi yazabiliriz. 1/2 faktörü, spin-up veya spin-down durumlarına tünelleme olasılığından kaynaklanır. Toplamlar, IF (ferromanyetik) ve IA (antiferromanyetik) akımlarının verildiği ferromanyetik ve antiferromanyetik yük geçişlerine ayrıştırılabilir. Keyfi tünelleme matris elemanları Mμν için akım, Bardeen'in tünelleme akımı formülasyonu içinde sayısal olarak hesaplanabilir. Tünelleme elektronlarının enerjisi çok düşük olduğundan ve numune ve uç dalga fonksiyonlarının üst üste binmesi yüzey atomlarının çekirdek bölgesinin çok dışında hesaplandığından, teorik işlemde spin-yörünge eşleşmesi genellikle ihmal edilebilir. Ferromanyetik ve antiferromanyetik akım IF ve IA, basitçe aynı dönüşe (IF ) veya zıt dönüşe (IA ) sahip özdurumlar için geçişlerdir.

Güç İstasyonları – Enerji Mühendisliği Ödevleri – Enerji Mühendisliği Ödev Hazırlatma – Enerji Mühendisliği Alanında Tez Yazdırma – Enerji Mühendisliği Ödev Yaptırma Fiyatları

Güç İstasyonları

Güneş kulesi güç istasyonlarının alıcıları, heliostat alanı tarafından yönlendirilen ve yoğunlaştırılan radyasyon enerjisini teknik faydalı enerjiye dönüştürmeye yarar. Günümüzde yaygın radyasyon akı yoğunlukları 600 ile 1.000 kW/m2 arasında değişmektedir.

Bu tür alıcılar ayrıca uygulanan ısı transfer ortamına (ör. hava, erimiş tuz, su/buhar, sıvı metal) ve alıcı geometrisine (ör. çift, boşluklu, silindirik veya koni biçimli alıcılar) göre ayırt edilir. Aşağıda, uygulanan ısı transfer ortamına göre ana teknik gelişmeler sunulmaktadır.

Su/buhar alıcısı

İlk güneş kulesi elektrik santralleri (örn. Kaliforniya’da Solar One, İspanya’da CESA-I) tüp alıcılarla tasarlanmıştır. Tasarımları büyük ölçüde gösterilen tuz tüpü alıcısına karşılık gelir. Geleneksel buhar işlemlerine benzer şekilde, su böyle bir ısı eşanjöründe (yani tüp alıcı) buharlaştırılır ve kısmen aşırı ısıtılır.

Aşırı ısınma, istenmeyen ısı iletimine eğilimli olduğundan ve başlatma işletimi veya kısmi yük işletiminin karmaşık kontroller gerektirmesi nedeniyle, bu yaklaşım şu anda daha fazla geliştirilmemiştir.

Yukarıda belirtilen zorluklar, aşırı ısınmadan kaçınılarak kısmen önlenebilir (yani, doymuş buhar üretilir). Ancak, bu koşullar altında enerji santrali süreci, termodinamik kısıtlamalar nedeniyle yalnızca nispeten düşük verimliliğe izin verir.

Tuz alıcısı

Örnek olarak gösterilen dikey bir tüp alıcı ile ısı iletiminin zorlukları, ilave bir ısı transfer ortamı devresi ile kısmen önlenebilir. Bu sekonder devre için uygulanan ısı transfer ortamı, yüksek ısı kapasitesine ve iyi ısı iletim özelliklerine sahip olmalıdır.

Sodyum veya potasyum nitrattan (NaNO3, KNO3) oluşan erimiş tuz bu gereksinimlere uygundur. Her iki seçenekte de, iyi termal iletim özellikleri sayesinde, ısı transfer ortamı ek olarak depolama ortamı olarak hizmet eder ve böylece mevcut radyasyondaki dalgalanmaları dengeleyebilir. Bu ısı transfer ortamının ısısı daha sonra karşılık gelen ısı eşanjörleri aracılığıyla termal sürece dahil edilir.

Tüm bu tür tuz alıcılarının bir dezavantajı, tuzun güneş radyasyonunun olmadığı boş zamanlarda da sıvı tutulması gerekmesidir. Bu, ya tesisin tuzla doldurulmuş kısmının tamamını ısıtmayı (diğer bileşenlerin yanı sıra tanklar, borular, vanalar dahil) ve böylece tesisin enerji tüketimini artırmayı ya da tuz devresinin tamamen yıkanmasını gerektirir.

Kullanılan tuzların yüksek derecede korozif gaz fazı da zararlı bir etkiye sahiptir, çünkü bazı işlemler için, yerel aşırı ısınma nedeniyle küçük miktarlarda tuzun istenmeyen buharlaşması tamamen önlenemez.

Tuz tüpü alıcılarına alternatif olarak tuz filmi alıcıları da uygulanabilir. Bu işlem sırasında, erimiş tuz doğrudan konsantre güneş radyasyonuna maruz bırakılır veya düz veya boşluklu bir soğurucu, bir iç tuz filmi tarafından soğutulur.

Erimiş tuzların yanı sıra genellikle sıvı metaller, örneğin; sodyum (Na) uygulanabilir. Ancak, bu ısı transfer ortamı (yangın tehlikesi) ile yapılan olumsuz deneyimler nedeniyle, bu yaklaşım durdurulmuştur.

Açık Hacimsel Hava Deposu

Konsantre güneş radyasyonu, çelik tel veya gözenekli seramiklerden oluşan hacimsel soğurucu malzeme üzerine düşer. Bu tür hacimsel alıcılar, emici ısı transfer ortamı havasının akış yoluna yüksek bir emici yüzey oranı ile karakterize edilir. Ortam havası bir üfleyici tarafından emilir ve yayılan soğurucu malzemeye nüfuz eder.

Hava akışı ısıyı emer, böylece heliostat alanına bakan soğurucu alanlar (yani helyostatlar tarafından yansıtılan güneş radyasyonu ile aydınlatılan) içeri akan hava tarafından soğutulur. Bu soğutma etkisi nedeniyle, güneş ışınımı tarafından yayılan soğurucu alanlar, ısının içeriye akan hava tarafından taşındığı iç soğurucu alanlardan daha soğuktur.


TAŞINABİLİR Güç Kaynağı
Kablosuz güç kaynağı
Güneş Enerjili Lityum Bataryalı Paket Sistem
EcoFlow Güç İstasyonu
Güneş Enerjili Güç Kaynağı
Solar Panelli Güç Kaynağı
Taşınabilir güç Jeneratörü
EcoFlow RIVER mini


Bu nedenle soğurucuyu terk eden hava, güneş ışınımı ile yayılan soğurucu bölgelerin sıcaklığına kıyasla da daha yüksek bir sıcaklık gösterir. Bu alıcı tipinin nispeten düşük termal kayıplara sahip olmasının nedeni budur. Açık bir alıcı olan bu tür santraller, ortam basıncıyla çalışır. Hava nispeten düşük bir ısı kapasitesi ile karakterize edildiğinden, büyük hacimli akışlar ve emici yüzeyler gereklidir.

Isı transfer ortamı olarak hava, toksik olmaması, aşındırıcı olmaması, ateşe dayanıklı olması, her yerde bulunması ve kolay taşınması gibi avantajlar sunar. Dezavantajı, büyük ısı iletim yüzeyleri gerektiren nispeten düşük ısı kapasitesidir, ancak bu genellikle hacimsel alıcılarla uygulanabilir. Düşük termal kütleleri, tesisin sorunsuz bir şekilde başlatılmasını sağlar.

Kapalı (basınçlı) Hava Depoları

Güneş kulesi santrallerinin alıcıları, kapalı basınçlı alıcılar olarak da tasarlanabilir. Bu tür alıcıların açıklığı, erimiş bir kuvars penceresiyle kapatılır, böylece çalışma ortamı havası aşırı basınç altında ısıtılabilir ve örneğin doğrudan bir gaz türbininin yanma odasına aktarılabilir.

Bugüne kadar, örneğin, 1.000 kW’a kadar ısı kapasitesine sahip bir grup kapalı hava deposu 15 bar’da test edilmiştir. Elde edilen hava çıkış sıcaklıkları 1.000 °C /5-9/’nin biraz üzerindedir. Bireysel alıcılar, farklı termal gerilmelerine göre tasarlanmış ve birbirine bağlanmıştır. Ticari uygulamalar için birkaç modül grubu eklenebilir.

Santral döngüleri

Güneş kulesi enerji santralleri için uygulanan santral çevrimleri, temel olarak bugün ticari olarak temin edilebilen geleneksel enerji santrali bileşenlerine dayanmaktadır; güneş kulesi enerji santralleri için uygulanan çalışma ortamının mevcut ulaşılabilir basınç ve sıcaklıkları, mevcut santral teknolojisi ile uyumludur.

Böylece, 5 ila 200 MW kapasite aralığındaki güneş enerjisi kulesi santralleri, gerekli tüm yardımcılar dahil olmak üzere piyasada bulunan türbinler ve jeneratörler kullanılarak tasarlanabilir.

Sistem Kavramları

Uygulanan ısı transfer akışkanı veya çalışma ortamına göre farklı sistem konseptleri uygulanmaktadır. Açık veya boşluklu tüp alıcılar, yaklaşık 500 ila 550 °C çalışma sıcaklıklarına ulaştıklarından, ağırlıklı olarak buharla çalışan Rankine çevrimleri için uygulanırlar. Buhar ya doğrudan alıcının içinde ya da ikincil devre (örn. erimiş tuz) tarafından üretilir.

Açık hacimsel alıcılar tarafından üretilen yaklaşık 700 °C’lik sıcak hava, örn. ısı geri kazanım kazanları. Giriş sıcaklığı, örneğin, entegre bir doğal gazla çalışan kanal brülörü ile sabit tutulabilir, böylece bu konsept özellikle hibridizasyon için uygundur (yani, örneğin doğal gaz gibi fosil yakıtlarla birlikte güneş enerjisinin uygulanması).

Çıkış gazı/havası, en az yaklaşık %60’a kadar yeniden sirküle edilecek şekilde bir üfleyici aracılığıyla alıcıya yeniden aktarılır.
Diğer bir olasılık da sözde ters gaz türbini işlemidir. Böyle bir döngüde, açık hacimsel bir hava alıcısı kullanılır ve sıcak hava doğrudan havanın genleştiği gaz türbinine beslenir.

Buhar döngüsüne kıyasla bir avantaj, çok daha basit bir tasarımdır. Ancak şimdiye kadar bu tür döngüler yalnızca teorik olarak analiz edildi. Geçmişte, kamu finansmanı ve sanayi tarafından desteklenen Ar-Ge projeleri kapsamında birkaç güneş enerjisi santrali gerçekleştirilmiştir. Aşağıdaki açıklamalarda bu araştırma bitkilerinden bazıları sunulmaktadır.

Bir yanıt yazın