Rezidans Zaman Modeli – Ayırma Teknolojisi – Katı Sıvı Ayırma Teknolojisi – Kimya Mühendisliği – Ayırma Teknolojisi Ödevleri – Kimya Mühendisliği Ödev Yaptırma – Kimya Ödev Yaptırma Ücretleri
Rezidans Zaman Modeli
Orijinal kalış süresi modeli beitema 19611,% 50 toplama verimliliği için bir partikülün giriş borusunun merkezinden hidrosiklon duvarına, yani giriş çapının yarısı kadar bir mesafeye kadar yol alması gerektiği varsayımıyla geliştirilmiştir. partikülün hidrosiklon içinde mevcut olduğu. Sigma analizinde, askıya alınmış katıların yalnızca yarısının,% 50 toplama verimliliği vererek,% 50 toplama verimliliği vererek, besleme işleminde işlem görmesi kavramı, denklem (8.32) yeniden yazılabilir.
Etkin bir şekilde hareketsiz bir sıvıdaki katı parçacık radyal hızını temsil eder. Şimdi, yerel vektörlerin hidrosiklonun genel boyutlarıyla aynı olduğunu varsayarak hız vektörlerini çözüyoruz.
Reitema, verimli bir ayırma için Denklemin (8.36) sol tarafının mümkün olduğu kadar küçük olması gerektiğini ve sağ taraftaki terimlerin etkin bir şekilde sabit olduğunu (eksenel hızın giriş hızına oranı bir sabit), dolayısıyla optimum tasarımı, yani Denklem (8.36) ‘daki en düşük değeri sağlayan bir hidrosiklon tasarımı olmalıdır. Denklemin (8.36) sağ tarafı karakteristik siklon sayısı olarak bilinir ve deneysel çalışma Reitema’nın test ettiği tasarımlarda minimum 3.5 fox değeri vermiştir. Bunlar bir dizi standart veya optimum hidrosiklon tasarımı haline gelmiştir.
Boyutsuz Grup Modeli
Kesme boyutunu, hidrosiklonun basınç düşüşü ve akış hızı ile ilişkilendirmek için bir dizi boyutsuz korelasyonun kullanılması önerilmiştir [Svarovsky, 19841. Çeşitli ticari hidrosiklonlar için sabitlerin tabloları, herhangi bir gereksinime gerek kalmadan kesme boyutu ve basınç düşüşünün tahmin edilmesini sağlar. labaratuvar testi. Bu yaklaşım, bu nedenle, denge yörünge teorisinden daha fazla bilgi sağlar ve ayrıca ön test yapmadan bir sonuç verme avantajına sahiptir.
Boyutsuz grup modeli, ölçek büyütme sabitlerini doğru bir şekilde sabitlemek için test yapılırsa elbette rafine edilebilir. Model, dispersiyon ajanı olarak% 0.1 Calgon eklenmiş suda sırasıyla 2780 ve 2420 kg m-3 yoğunluklara sahip tebeşir ve alümina hidrat çamurları için geliştirilmiştir. Besleme hacmi hacimce% 1 ila% 10 arasında değişmiştir. Korelasyonlar aşağıdaki ilişkilerin kullanımını içerir.
Burada Stksois, kesim boyutunda Stokes-50 sayısı olarak tanımlanır, d, siklon çapıdır ve v, z hidrosiklonun içindeki karakteristik sıvı hızdır. Reitema’nın siklon geometrisi için Euler ve Reynolds sayıları arasındaki ilişki deneysel olarak şu şekilde bulunmuştur:
- Eu = 24,38 (8,42)
Bu nedenle, böyle bir siklona besleme akış hızı değiştirilirse, yeni karakteristik hız Denklem (8.38), Reynolds sayısı fiom (8.39), Euler sayısı fiom (8.42) ve basınç düşüşü (8.40) ile hesaplanabilir. Yeni Stokes-50 numarasını vermek için (8.41) kullanıldıktan sonra yeni kesim boyutu Denklem (8.37) ile hesaplanabilir. Bununla birlikte, Denklemler (8.41) ve (8.42) yalnızca Reitema’nın optimum geometrisinin siklonları için geçerlidir.
Tüm geometriler için Stokes ve Euler sayıları arasında genel bir ilişki olduğunu öne sürdü, böylece:
- Stk =, & u = sabit (8.43) ve Reynolds ve Euler sayıları arasındaki genel ilişki: Eu = KpRe “” (8,44). oldu.
burada K ve n de ampirik olarak türetilmiş sabitlerdir. Bazı daha yaygın hidrosiklonlar için bu sabitlerin bir tablosunu sağlamaya devam etti.
Tablo 8.4’teki son sütunda yer alan faktör, aşağıdaki durumlarda işletim maliyeti kriteri olarak adlandırılır:
- AP fi: Stk, 4, / 3Eu (8.45)
bir ayırma gerçekleştirmek için gereken güç, basınç düşüşüyle doğru orantılıdır.
Şekil 8.23’te gösterilen genel eğilimlerin, kesme boyutu ve debi ile basınç düşüşünün, ölçülen veriler için Şekil 8.22’de gösterilenlere benzer olduğu görülebilir. Bu “eğri uydurma” alıştırması için değerler elde etmek için bazı mevcut veriler kullanılabilirse, verilere iyi bir uyum sağlamak için korelasyonlarda kullanılan “sabitleri” ayarlamak da mümkündür.
Çalışma koşullarının gelecekte değişmesi durumunda, bu tür veriler hidrosiklon performansını tahmin etmek veya optimize etmek için kullanılabilir. Süspansiyon konsantrasyonunun hidrosiklon performansını € veya birkaç nedenden etkilediği iyi bilindiğinden, performans ve ölçek büyütme ilişkilerinde kullanılan sabitler için ampirik değerler elde etmek için bazı testler tavsiye edilmektedir: engelli çökelme, viskozite değişikliği, vb.
Akışkanlar Mekaniği borularda akış
Moody Diyagramı pdf
Tam gelişmiş akış nedir
Yerel kayıp katsayıları tablosu
Akış türü belirleme
Akışkanlar mekaniği tablo
Moody diyagramı Soru Çözümü
Boru içindeki akış için ampirik bağıntılar
Süreklilik ve Akışın Sayısal Çözümleri
Hidrosiklon, içindeki pozisyonları temsil eden birçok farklı ızgara noktasıyla ayrıştırılır ve yöneten diferansiyel denklemler, sonlu bir fark veya eleman modelleriyle çözülür. Süreklilik denklemleri akışkan, katı ve momentuma atanırken, akışkan hareket sıkıştırılamaz akış için Navier-Stokes denklemi ile tarif edilir.
PHOENICS olarak adlandırılan ticari olarak temin edilebilen hesaplamalı akışkanlar dinamiği yazılım paketi, bu şekilde, siklonun performansını tahmin etmenin bir yolu olarak m o d e s ve diğerleri, 19891 kullanılmıştır. Gerekli girdi parametreleri, siklonun geometrisi ve ileri besleme koşullarıdır. Model, basınç düşüşünü, kesme yüzeyini, eğim verimliliğini tahmin etmek için kullanılabilir, her boşaltma portuna akar ve giriş koşullarındaki bir değişikliği veya değişken siklon geometrisinin (tasarım) etkisini araştırırken çok kullanışlıdır.
Hidrosiklonesto’nun sayısal modelleyicileri için, hesaplama gereksinimini önemli ölçüde basitleştiren eksen etrafında simetri varsayımı çok yaygındır. Hidrosiklonun gerçek bir temsili, cihaz içinde türbülanslı sıvı akışına izin vermek ve boyutlandırılmış partiküllü bir malzemeyi temsil etmek için çok sayıda katı fazı barındırmak için, uzay ve zaman ile tüm üç hızda değişime izin vermelidir.
Tüm bu değişkenler için hesaplama gereksinimi muazzamdır ve bazı sayısal çalışmalar, akışı laminer, eksen simetrik ve hatta sadece bir taşma ile sınırlandırmıştır.
Tasarım ve optimizasyonda bu teknik tarafından sağlanan bilginin potansiyeli büyüktür, ancak matematiksel çözümlere yardımcı olmak için çoğu zaman çeşitli sönümleme veya “yukarı sarma” faktörlerini içeren sayısal modelin uygulanmasında büyük özen gösterilmelidir. Bu, sonuçların geçerliliği veya genel uygulanabilirliği konusunda endişeye neden olabilir, özellikle modelin formüle edilmesinde yapılan varsayımlar fiziksel olarak gerçekçi olmayabilir. Bu nedenle, model doğrulama amaçları için bu tekniğe bile pratik test eşlik etmelidir. Böyle bir çalışmanın sonuçları Şekil 8.24’te gösterilmektedir.
Sayısal olarak modellenen akış, hesaplamalı akışkanlar dinamiği modları ve diğerleri, 19891 ve model tahmini ile düzenlenir. P (o) = taşma ürününe partikül rapor etme olasılığı. Geniş daireler, akışkan dinamiği tahminleri; küçük daireler, deneysel veriler; eğri, deneysel veriler için en uygundur.
Akış türü belirleme Akışkanlar Mekaniği borularda akış Akışkanlar mekaniği tablo Boru içindeki akış için ampirik bağıntılar Moody Diyagramı pdf Moody diyagramı Soru Çözümü Tam gelişmiş akış nedir Yerel kayıp katsayıları tablosu