Bölüm 3’te küçük bir parçacığın Stokes çökelme hızı, yerçekimi alan kuvveti ve sıvı sürüklemesi dışındaki tüm kuvvetler ihmal edilerek Denklem (3.15) ‘den türetilmiştir. Sürükleme ifadesi için Stokes yasası kullanıldı. Aynı prosedürü izleyerek, yani kütle ve ivmenin (merkezkaç alan kuvveti) çarpımını sıvı sürüklemesi ile eşitleyerek ve parçacığın küresel olduğunu varsayarak, bir merkezkaç alan kuvvetinde hız için benzer bir denklem elde etmek mümkündür.

cburada x partikül çapıdır, ps katı yoğunluktur, p sıvı yoğunluğu, p sıvı viskozitesidir ve partikül kütlesi, hacim ve yoğunluk ürünü ile değiştirilmiştir, ayrıca kaldırma kuvveti etkisi de hesaba katılır. Parçacık hızı, dönme merkezinden dışarıya doğru, bununla birlikte, bu merkezin radyal mesafesine bağlıdır; r terimi, ivmenin sabit olduğu yerçekimi yerleşiminin aksine, ivme ifadesinde görünür. Bu nedenle, hız sabit değil, meransiyel formda yazılmalıdır. Bu denklem, yerçekimi oturmasına benzer aşağıdaki denklemi sağlayacak şekilde yeniden düzenlenebilir. Aşağıdaki bölümlerde yaygın olarak kullanılacaktır. Denklem (3.15) ile Denklem (8.1) karşılaştırması, yaygın olarak belirtilen g faktörü için bir değer sağlar.

Böylece, bir makinenin g-kuvveti, g-faktörü ile yerçekimine ve bir kütleye bağlı ivmenin çarpımı olacaktır. Bununla birlikte, kütle, ivme ne olursa olsun sabit olacaktır.

Santrifüj Sedimantasyon

Santrifüjlü sedimantasyonda, g-kuvveti katıların muhafaza kasesine doğru hızla yerleşmesini teşvik eder. Katıların endüstriyel santrifüjlerden uzaklaştırılması kesikli, sürekli ve yarı sürekli olmak üzere ikiye ayrılabilir. Bu sınıflandırmalarla ilgili makineler Şekil 8.3’de gösterilmekte ve aşağıdaki bölümlerde tasarımları ele alınmaktadır.

Tasarımlar

Her biri belirli bir uygulama için performansı artıran belirli bir özelliğe sahip çeşitli tasarımlar mevcuttur. Örneğin, spiral tahliye santrifüjünün aksine, boru şeklindeki kase santrifüjünün iç yapısı yoktur. Bu nedenle katı madde tahliyesi, aralıklı elle yapılan temizlik ile sınırlıdır, ancak daha basit tasarım nedeniyle çok daha yüksek dönüş hızları kullanılabilir.

Böylelikle, boru şeklindeki çanak, çok ince asılı malzemenin parlatılması veya arıtılması için daha iyi bir makinedir, oysa helezonlu boşaltma dekantörü, daha konsantre süspansiyonlarla uğraşırken daha iyi bir makinedir. Tablo 8.1, daha yaygın tasarımlardan bazılarını ve bunların çalışma özelliklerini listeler.

Yüksek dönme hızları genellikle katı-sıvı ayırma yerine karışmayan sıvı ayırma ile çalışan makinelerde bulunur; hazneli kase santrifüjü bunun güzel bir örneğidir. Yukarıdaki özelliklerden bazıları, en yaygın sedimantasyon merkez figürlerinden üçünün iç kısımlarını gösteren Şekil 8.4’te görülebilir. Bunlar daha sonraki bölümlerde daha ayrıntılı olarak tartışılacaktır.

Basit Sigma Teorisi

Bu teori, boru şekilli çanak makinesi gibi silindirik çanaklı santrifüjlerde açıklama ile ilgilidir. İlk olarak Hebb ve Smith [1948] tarafından yayınlandı ve genel olarak Ambler’in sigma teorisi olarak bilinir.

Teori, küçük bir küresel parçacığın oturması ile ilgilidir ve çanak duvarına yerleşmek için gereken süreyi, parçacığın yerleştiği sıvı elemanının boşaltıma giriş noktasından geçmesi için gereken süreye eşittir.

Bu ,Camp-Hazen modeli tarafından, katı sıvıların açıklaştırma havuzuna benzemektedir (bkz. Bölüm 7). Sıvının makinenin ekseninden aşağı doğru akışı doğal olarak ima edilir. Aynı zamanda, küçük parçacıkların merkez çökme havuzuna girdiklerinde sanal olarak uç çökelme hızlarına ulaştıkları ve santrifüj çökeltme için değiştirilen Stokes çökelme hızının (Denklem 8.1) geçerli olduğu varsayılmaktadır.

Bu son varsayım, partikül Reynolds sayısı aracılığıyla kontrol edilebilir. Bu koşullar altında, santrifüj içinde henüz yakalanan parçacık, Şekil 8.5’te gösterilen yörünge ile hareket edecektir. Santrifüjün duvarına ulaşan partiküllerin sistemden uzaklaştırıldığı varsayılır.

Duvara ulaşmayan partiküller, merkezde makineden dışarı atılır. Bir parçacığın, bunun gerçekleşmesi için Şekil 8.5’te gösterilen yukarıdaki yörüngeyi takip etmesi gerekir, bu Denklem (8.1) ‘e göre daha küçük bir çapın bir sonucudur.

Sedimantasyon tedavisi
Sedimantasyon ve CRP ilişkisi
CRP sedimantasyon kanser
Sedimantasyon kadınlar Kulübü
Sedimantasyon ölçüm yöntemleri
Sedimantasyon 66
CRP sedim yüksekliği
Sedimantasyon değeri

Kritik parçacık yörüngesi, yörüngenin makinenin içinde kalma süresinde santrifüj çanağının üst yüzeyinden (iç yarıçap) alt yüzeye (dış yarıçap) gittiği parçacık çapıdır. R1 ve rz arasında makineye giren benzer çaptaki parçacıklar, gösterilen kritik olana paralel bir yörünge izleyeceklerinden ve dolayısıyla makinenin sonundan önce duvarı keseceklerinden bir sorun teşkil etmeyecektir.

Denklem (8.5) alan boyutlarına sahiptir ve santrifüj ile aynı temizleme görevini gerçekleştirmek için gereken ideal koşullar altında çalışan bir çökeltme tankının gerekli plan alanına eşdeğerdir.

Denklem (8.5) ‘in sağ tarafı makine parametreleri olarak adlandırılır ve% 100 verimlilikte teorik alan değeridir. Sol taraf, işlem parametreleri olarak adlandırılır. Her ikisine de Z sembolü verilir. Makine sigma terimi, makinenin berraklaştırma kabiliyetinin bir ölçüsü olan centfige’in yalnızca fiziksel özelliklerinden oluşur.

İstenilen netleştirme görevini verecek çökelme hızı ve hacim akış hızı, sürecin işlevleridir. Yukarıdaki sigma teorisi, kritik çapa sahip bir parçacığın% 100 toplanması varsayımından türetilmiştir. Yalnızca% 50 toplama verimliliği temelinde karakterize edilen makineler bulmak yaygındır, yani makinede yakalanan partiküllerin% 50’si ve% 50’sinin merkeze girmesine izin verilir. Sigma teorisi bunu dikkate alacak şekilde aşağıdaki gibi değiştirilebilir.

Santrifüje giren süspansiyonun homojen olarak karıştırıldığı varsayılır, bu nedenle belirli bir çaptaki partiküllerin yalnızca% 50’sinin uzaklaştırılması için süspansiyonun yalnızca% 50’sinin tamamen işlenmesi gerekir. Kritik partikül yörüngesi, bu nedenle, kritik partikülün makineye YI ve r2’ninki arasında bir radyal pozisyonda girdiği Şekil 8.6’da gösterilen şekilde değiştirilir.

Model, süspansiyonun veya makinenin hacminin% 50’sinin tamamen işleneceği ve makinenin enine kesit olarak dairesel olacağı, dolayısıyla makinedeki hacmin yarısı olduğu varsayımına dayandığından, bu yarıçaplar arasındaki bu yarıçaplar arasında hiçbir şey olmadığını unutmayın. r2’den daha yakın bir radyal konumda uzanacaktır. Kritik parçacığın yolculuğuna başladığı yarıçapa, başlangıç yarıçapı (rs) denir. Parçacığın eksenel yönde kalma süresi hala şu şekilde olmalıdır:

Denklem (8.9) ‘un sağ tarafındaki terim olan makine parametresi, Denklem (8.5)’ de verilen değerin üzerine çıktı, işlem parametresi değişmeden kaldı. Belirli bir boyuttaki bir makine için, bir çökeltme havuzunun teorik eşdeğer alanı, aynı verim için, yalnızca yarı parçacıkları yakalarken,% toplama verimliliği ile karşılaştırıldığında daha büyük olacaktır.

Ancak, bu iki makine parametresi arasındaki farkın basitçe iki faktör olmadığını unutmayın. Bu, sayıları göz önünde bulundurulduğunda açıklandığı gibi, r2andrl’nin hiçbir yararı olmaması gerçeğinin bir sonucudur.

The post Santrifüj Sedimantasyon – Ayırma Teknolojisi – Katı Sıvı Ayırma Teknolojisi – Kimya Mühendisliği – Ayırma Teknolojisi Ödevleri – Kimya Mühendisliği Ödev Yaptırma – Kimya Ödev Yaptırma Ücretleri first appeared on Online (Parayla Ödev Yaptırma).